Posouzení nevyztužené jednovrstvé zděné stěny pnuté svisle mezi horní a dolní podporou na boční zatížení kolmo na rovinu stěny podle ČSN EN 1996-1-1:2024 včetně národní přílohy. Pevnost v tahu za ohybu fxk1 se bere přednostně z údajů výrobce; volitelně lze započítat příznivý účinek svislého tlaku podle 8.5.3.
Nevyztužená stěna v ohybu
ČSN EN 1996-1-1:2024 včetně národní přílohy · jednovrstvá stěna pnutá svisle mezi podporami · boční zatížení kolmo na rovinu stěny · fxk1
Zdivo a materiál
Údaje výrobce platí jen pro daný výrobek a systém a jsou primární — u výrobku s údaji výrobce se obecný normový výpočet nenabízí. Obecný výpočet je výslovná volba u vlastního zdicího prvku nebo u výrobku bez údajů výrobce.
MPa
Vlastní prvek: pálené, vápenopískové, betonové a pórobetonové prvky podle EN 771. Kámen není v rozsahu kalkulačky.
Kategorii I / II zvolte podle prohlášení o vlastnostech / dokumentace výrobce. Určuje γM (NA.2.1), proto se nepředpokládá.
MPa
U malty pro tenké spáry fm pevnost v tlaku neovlivňuje. Potřebná je jen pro tab. 5.5/5.6 (fm ≥ 5 MPa) — zadejte ji podle dokumentace malty; bez ní nelze fxk z tabulek určit.
[-]
Zdicí pěna není malta podle EN 998-2 a tabulka NA.2.1 pro ni γM neuvádí. Zadejte γM podle dokumentace systému.
Pokročilé: ruční hodnoty a dotvarování
[-]
MPa
[-]
MPa
[-]
Ruční hodnota má přednost před údajem výrobce i normou a ve výpočtu je označena jako ruční. Zadávejte jen ověřené hodnoty.
Stěna a boční zatížení
mm
m
kN/m²
wEd je NÁVRHOVÁ hodnota (např. γQ·wk = 1,5·wk). Prostě podepřený pás 1 m: MEd = wEd·l²/8.
Stěna pnutá svisle mezi stropy se při ohybu poruší v rovině rovnoběžné s ložnými spárami (obr. 5.1a) — rozhoduje pevnost fxk1. Pevnost fxk2 (rovina kolmá k ložným spárám) platí pro pnutí vodorovně, které v této verzi posuzováno není.
Příznivý svislý tlak (8.5.3)
Svislé zatížení zvětšuje ohybovou únosnost: fxd1,app = fxd1 + σd, kde σd ≤ 0,15·NRd/t a NRd se počítá podle (8.2) se zmenšujícím součinitelem Φm (bez bočního zatížení, to je v MEd). Nesmí se použít u stěny podstatné pro celkovou stabilitu konstrukce (8.5.3(2)).
kN/m
mm
Jen PŘÍZNIVÉ svislé zatížení na 1 m stěny: stálé γG,inf·Gk, proměnné se nezapočítává. Znaménko jako u tlaku: kladná = k líci A. Uvažuje se em = |e0| + einit ≥ 0,05·t (bez zmenšení k patě).
kN/m²
[-]
σd v polovině rozpětí: σd = (NEd,min + γG,inf·gk·l/2)/t. Výchozí γG,inf = 1,0 (ČSN EN 1990).
Předpoklady a rozsah
Nevyztužená jednovrstvá stěna pnutá svisle mezi horní a dolní podporou, prosté podepření (7.5.7.2(3)); výpočet na 1 m délky stěny.
fxk1 v pořadí: údaj výrobce pro daný systém → tab. 5.5 (NA.2.7: v ČR platí hodnoty tabulek, vztah 0,035·fb z pozn. 2 se nepoužije); chybí-li hodnota výrobce („–“), výsledek je NEÚPLNÉ. γM podle NA.2.1.
S 8.5.3 stěna přenáší svislé zatížení: musí mít t ≥ 140 mm (NA.2.14) a svislá síla v polovině výšky nesmí překročit NRd (8.2) — jinak NEVYHOVUJE.
Pokud na stěnu působí svislé zatížení, je nutné ověřit i únosnost v tlaku s vlivem bočního zatížení (8.5.2) — kalkulačka „Nevyztužená stěna v tlaku“.
Mimo rozsah: pnutí vodorovně (fxk2), deskové působení (3 nebo 4 podepřené okraje), konzola, klenbový účinek (8.4.3), smyk kolmo na rovinu (8.4.4), postup 8.5.3(1)(ii).
·Boční zatížení wEd se zadává jako návrhová hodnota.
·Příznivý svislý tlak lze použít jen u stěny, která není podstatná pro celkovou stabilitu konstrukce (8.5.3(2)).
·Kalkulačka neposuzuje stěny podepřené podél tří nebo čtyř okrajů, pnutí vodorovně, klenbový účinek ani smyk kolmo na rovinu stěny; nejde o náhradu kompletního statického návrhu.